针对某矿高应力软岩巷道变形大、围岩松动范围广、巷道易失稳破坏的工程特点,结合工程条件,建立巷道大变形本构模型,并采用FLAC3D软件对比分析经典Mohr-Coulomb强度准则模型与大变形本构模型在数值计算的适用性,探究巷道围岩失稳的侧压效应。 表1采区运输巷岩层力学参数2大变形本构模型开发在采用FLAC3D数值模拟软件对高应力巷道围岩稳定性进行分析时，以塑性参数作为自变量来表征岩石性能劣化程度，需建立塑性参数与岩样峰后强度衰减参数如剪胀效应、强度参数及形变参数之间的关系。钻取巷道围岩岩样，开展室内单轴压缩试验、常规三轴压缩试验和峰前卸围压试验，  本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name模型数值研究-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机获得初始损伤岩样黏聚力c、内摩擦角φ和变形模量ED随着塑性剪切应变γp的变化规律，拟合散点图如图1所示，拟合函数c=）（a）黏聚力（b）内摩擦角（c）变形模量图1初始损伤岩样强度参数和形变参数与塑性剪切应变之间的关系高应力软岩巷道大变形本构模型数值研究刘鹏（中国矿业大学矿业工程学院，江苏徐州221116）摘要：针对某矿高应力软岩巷道变形大、围岩松动范围广、巷道易失稳破坏的工程特点，结合工程条件，建立巷道大变形本构模型，并采用FLAC3D软件对比分析经典Mohr-Coulomb强度准则模型与大变形本构模型在数值计算的适用性，探究巷道围岩失稳的侧压效应。关键词：软岩巷道；大变形本构模型；侧压系数中图分类号：TD322文献标志码：A文章编号通过对剪胀角ψ及塑性剪切应变γp之间的关系进行拟合分析，得出两者间最合理的拟合方程ψ=ac———拟合系数。其中，系数a、b、c随σ3的变化可分别表示为a＝a1+a2exp（-σ3/a3）（5）b＝b1+b2exp（-σ3/b3）（6）c＝c1+c2σ3c（7）式中ai、bi、ci———拟合系数，i=1，2，3；σ3———围压。各拟合系数具体取值为a1=高应力软岩巷道失稳机理数值模拟分析3.1模型建立结合工程地质条件，分别利用高应力软岩经典Mohr-Coulomb强度准则模型与大变形本构模型为载体，借助FLAC3D数值模拟软件，建立三维仿真计算模型，模型长×宽×高=60m×50m×60m，划分65700个单元及70902个节点。3.2大变形本构模型可行性分析现在分别利用经典Mohr-Coulomb强度准则模型和大变形本构模型对运输巷的围岩塑性区及围岩表面变形情况进行数值模拟并将结果对比分析。模拟结果如图2及表2所示。（a）Mohr-Coulomb模型（b）大变形本构模型图2Mohr-Coulomb模型和大变形本构模型塑性区分布表2模拟与实测巷道变形量对比由图2可知，Mohr-Coulomb模型和大变形本构模型计算得到的巷道表面张拉破坏区的范围大致相等，区别在于围岩深部压剪破坏区的扩展范围。前者计算得到的巷帮及顶、底板破坏深度分别为0.5、1.0、1.5m；而后者计算得到的巷帮及顶、底板破坏深度分?模型数值研究-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机  本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name